钛金属被誉为“太空金属”和“海洋金属”，，，在航空、、航天、、船舶、、化工等高端领域表演着不成代替的角色。冷轧钛带作为高端钛制品的基础资料，，，其板形质量直接影响最终产品的机能和外观。本文聚焦于六辊可逆冷轧机在出产冷轧钛带时常见的板形问题，，，系统分析了道次加工率、、辊系共同、、张力节制、、工艺光滑等关键工艺参数对板形的影响，，，旨在找出最优工艺组合，，，提升钛带平坦度。钻研显示:通过合理分配道次加工率、、节制末道次加工率在4%~9%、、设定中央辊窜辊修改系数为50~70mm，，，并共同光滑、、张力与轧辊倾斜的综合调控，，，可实现板形平直度≤3mm/m，，，齐全满足国度尺度GB/T26723--2011的要求，，，为高品质钛带的工业化出产提供了靠得住工艺规划。

钛拥有高比强度、、低弹性、、超塑性、、耐侵蚀、、无磁性等利益，，，被宽泛利用于航空、、航天、、海洋、、石油、、化工、、核电等领域。随着我国经济社会的发展，，，钛制设备得到宽泛利用，，，钛材需要量越来越大。选取带卷方式出产的钛材产品，，，拥有尺寸精度高、、产品质量好、、板形优异、、成材率高档优势，，，合用于批量出产[1-5]。

优良的板形平直度是评定钛带质量的重要尺度，，，既是用户的要求，，，也能保障后续出产加工的顺利进行。为提高产品质量、、出产高端钛材，，，优化出产工艺以提高板形质量，，，成为板带出产厂家的火急工作。冷轧工艺节制与拉弯矫直技术虽能有效预防、、解除带材的各类板形缺点，，，进而提升板形质量，，，但因钛材各向异性显著、、弹性模量低，，，使得钛带在加工后回弹景象显著，，，板形节制难度较大[6-8]。

六辊轧机较四辊轧机拥有更优异的板形节制成效，，，可通过道次分配、、弯辊力、、中央辊窜辊、、单元张力、、冷却、、光滑和辊型等多种工艺伎俩节制产品板形，，，有利于冷轧钛带的板形节制[9-10]。本文从道次分配、、辊系共同、、张力节制和工艺光滑4个方面，，，详细钻研道次加工率、、中央辊窜辊、、弯辊力阈值、、轧辊辊型、、单元张力、、分段冷却及轧辊倾斜等工艺参数的变动对冷轧钛带板形的影响，，，以期对今后的冷轧钛带板形节制提供技术支持。

加工率分配

钛卷在冷轧过程中回弹较大，，，经钟罩炉退火后还存在不成控的影象性变形；诖，，，冷轧道次分配、、轧程加工率节制的合理性尤为重要。选取1780六辊可逆冷轧机进行轧制，，，其可轧宽度为860~1560mm，，，工作辊辊径为400~440mm。由于工作辊辊径偏大，，，轧制力矩较大，，，压下量相应减小;同

时，，，受钛金属物理个性影响，，，钛材的加工硬化成效显著，，，对钛材的道次加工率和轧程加工率影响较大。结合设备的加工能力，，，钛带的轧程间加工率通常节制在50%~60%，，，之后需进行再结晶退火，，，以改善组织状态，，，解除加工硬化，，，以便于后续轧制。

冷轧钛带轧制应遵循加工率随道次减小的准则。受钛金属物理个性影响，，，钛材的加工硬化成效显著，，，钛带需在较少的道次内实现轧制。因而，，，为提逾越产效能，，，钛带轧制的首道次加工率通常应节制在15%~20%。在后续几个道次中，，，加工率可逐步降低，，，此种加工方式拥有2个优势:一是可在钛带加工硬化水平较轻时，，，通过提高首道次加工率来提升轧程加工率;二是可通过增大首道次加工率产生

变形热，，，使钛带温度升高，，，从而减缓钛带的加工硬变形热，，，使钛带温度升高，，，从而减缓钛带的加工硬化速度。当钛带的变形量增大时，，，所需的变形抗力会随之增长，，，相应的轧制力也需增大，，，导致轧辊出现压扁和弯曲等一系列变形，，，从而影响钛带的板形。加工率过小重要会影响出产效能，，，严重时还会因轧制力过小产生打滑，，，影响产品质量;而加工率越大，，，轧辊的弯曲变形就越大，，，辊缝的状态会产生变动，，，从而影响板形节制。因而，，，末道次的加工率设定在4%~9%，，，以达到保障板形平直度的主张。选取3.0mm1300mmL(L为中央辊辊身长度)热轧钛卷出产1.0mm1300mmL钛带的冷轧道次分配情况如表1所示。第1轧程轧制5道次后需进行再结晶退火，，，而后进行二次轧制。

表1 3.0mm厚热轧卷轧至1.0mm厚带卷的道次分配

中央辊横移及弯辊力共同

在众多板形节制伎俩中，，，中央辊横移与弯辊力共同最为有效。中央辊横移即通过中央辊的过渡可预防支持辊的力直接传导至工作辊，，，削减有害接触部门，，，从而削减工作辊挠曲，，，同时可充分阐扬弯辊力的作用;弯辊力节制是在轧辊的两端轴承座处施加肯定的作使劲，，，使轧辊产生2个方向的弯曲，，，从而轧制出所需浪形的板材，，，达到节制板材浪形的主张。

中央辊横移量的给定值以来料板宽为凭据，，，传统经验推算公式为:

式中, X为横移量, B为来料板宽  [11?14]。

在钛及钛合金轧制过程中，，，需对中央辊横移量的设定进行修改，，，推算公式为:

式中:V为修改系数。

对修改系数进行 3个区段的试验。当修改系数低于 30mm时,带卷易出现中央浪;当修改系数高于 90mm时,带卷易产生双边浪,这 2种情况下产生的板形缺点难以通过弯辊力调节解除。当修改系数为 30～50 mm时,为获得优良板形,弯辊力给定需低于 50kN,且随着轧辊温度的升高,辊形凸度产生变动,此时弯辊力调节无法满足板形要求。当修改系数为 70~90 mm时,弯辊力需增长至 450 kN以上,靠近弯辊力给定上限,不利于轧制过程中的板形调整。当修改系数为 50~70 mm时，，，弯辊力调节领域较广,可针对分歧板形进行调节,从而获得优良板形。综上所述，，，修改系数的给定领域取值为50~70mm,具体数值凭据板形而定。

轧辊正负弯辊力给定值以出口板形为凭据,由于来料板形为凸型(中央厚、、双方薄),因而弯辊力仅选取正弯模式。针对钛带轧制过程中的板形问题,选取如下步骤调整:出现中央浪时,先减小弯辊力,若弯辊力低于 100 kN仍无法解除中央浪,则需减小横移量;出现双边浪时加大弯辊力;出现单边浪时,为预防折料断带,需第一功夫增长弯辊力,将单边浪转化为中央浪后解除。

工艺光滑

工艺光滑的主张是通过节制辊温、、削减摩擦、、降低轧制力及轧辊磨损等维持辊型不变,从而削减轧制过程中因辊型变动引发的板形缺点  [15]。轧制时,总喷油量需维持在 3200 L/ min以上,油量过低会导致轧辊升温较快、、辊型不不变,进而恶化板形。工艺光滑系统具备分段冷却职能,沿轧辊方向设有 7个单独节制油量的喷油口,可凭据分歧的油量需要进行调节。但由于轧机不具备板形仪,无法通过板形仪的反馈实时调整分段冷却的喷油量,因而分段冷却的初始喷油量选取由中央向两端梯度递减的方式，，，以此解决轧辊中部温度高、、辊型变动大的问题。

若轧制过程中出现单边浪或双边浪等板形缺点，，，可手动调节分段冷却的油量散布，，，调整方式为增长板形缺点区域的喷油量。此方式提升了轧辊中部区域的冷却强度,轧制过程板形不变,最终获得优良的板形。

轧辊倾斜调整步骤

轧辊的压下倾斜节制是借助轧机两侧的压下装置调节轧辊地位,使两侧压下地位分歧,从而使辊缝形成楔形,以解除初始的板形缺点。轧辊倾斜节制重要用于带材出现单边浪时的调整,通常单边浪的产生必 [16],而选取轧辊倾斜的步骤是纠正这种不良板形最直接的方式。但在调整轧辊倾斜时,需确保轧机两侧的轧制压力差不超过 500 kN。若轧辊倾斜无法齐全解除单边浪,应结合增长弯辊力或中央辊窜辊量,而后再通过轧辊倾斜进行调整。

单元张力对板形的影响

在轧制过程中,张力是调整板形、、保障轧制过程顺利进行的重要伎俩。因而,在出产中应结合设备能力合理设定张力参数,以推进钛带的均匀变形,保障板形质量。轧制张力选取后张力大于前张力的模式,此方式不仅可显著降低轧制力,并且有利于轧制的不变性,预防断带和滑带景象产生。轧制过程中,随着资料加工硬化水平的增长,单元张力也应逐步提高。同时,通过观测轧机出口操作侧与传动侧的张力差变动,可有效判断轧制带卷的板形变动，，，并实时通过轧辊倾斜和弯辊力进行调整。

目前通过增长单元张力的步骤，，，板形改善成效显著，，，尤其是中央肋浪显著减轻，，，经退火后可解除。

冷轧过程中，，，工艺参数搭配出现误差时，，，极易产生板形缺点，，，严重影响产品质量。

针对上述问题，，，本文对影响板形的工艺参数进行逐个优化，，，最终获得合格板形，，，其板形平直度≤3mm/m。

实现语

(1)道次加工率的合理分配是保障板形优良的基础，，，其中末道次的加工率节制尤为重要。

(2)中央辊窜辊量的修改系数节制在50~70mm，，，并共同弯辊力、、工艺光滑、、轧辊倾斜调节和单元张力的合理设置，，，可获得优良板形。

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（注，，，原文标题：冷轧纯钛带板形节制的工艺解析）